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| 產地類別 | 國產 | 產品種類 | 容積 |
|---|---|---|---|
| 價格區間 | 面議 | 介質分類 | 氣體 |
產品簡介
詳細介紹
一氧化碳計量表在流體中設置非流線型旋渦發生體（阻流體），則從旋渦發生體兩側交替地產生兩列有規則的旋渦，這種旋渦稱為卡曼渦街，如圖(一)所示。
旋渦列在旋渦發生體下游非對稱地排列。設旋渦的發生頻率為f，被測介質來流的平均速度為V，旋渦發生體迎流面寬度為d，表體通徑為D，根據卡曼渦街原理，有如下關系式:
f=StV/d 公式(1)
式中：f－發生體一側產生的卡門旋渦頻率
St－斯特羅哈爾數（無量綱數）
V－流體的平均流速 d－旋渦發生體的寬度
由此可見，通過測量卡門渦街分離頻率便可算出瞬時流量。其中,斯特羅哈爾數（St）是無因次未知數，
工況流量和標況流量的換算公式 常用氣體密度
0℃、一個大氣壓（101.325kPa=0.101325Mpa）下的工況稱為標況。
氣體狀態方程：PV=nRT
1.工況流量→標況流量換算，氣態方程式如下：
Qvn= Qv···= Qv·C*·F
Q標況= Q工況···
2.標況流量→工況流量換算，氣體方程式如下：
Qv= Qvn···
3.已知氣體標準狀態密度ρ，求出工況密度：
4.已知質量流量Qm換算為體積流量Qv
式中：
Qvn —標況下的體積流量(Nm3/h)； QV —工況下的體積流量(m3/h)； Pn —標況下的大氣壓力（0.101325 MPa）； P —工作狀態下的壓力(Pg+Pa)KPa； Pg —流量計檢測點處的表壓力（MPa）； Pa —當地大氣壓力（MPa）； ρ：介質在工況狀態下的密度(kg/m3)； | ρo：介質在標準狀態下的密度(kg/m3)； C*—換算系數（查表） Tn—標準狀態下的溫度293.15K（20℃）； T—被測流體的溫度（273.15+t）K； t—被測流體的攝氏溫度℃； Zn—氣體在標況下的壓縮系數； Z—氣體在工況下的壓縮系數； |
Fz=:氣體壓縮因子，按中國石油天然氣中公司SY/T6143-1996標準計算（查表）
常用氣體介質的標準狀態密度（0℃，絕壓P=0.1MPa）
氣體名稱 | 密度(kg/m3) | 氣體名稱 | 密度(kg/m3) |
空氣(干) | 1.2928 | 乙炔 | 1.1717 |
氮氣 | 1.2506 | 乙烯 | 1.2604 |
氧氣 | 1.4289 | 丙烯 | 1.9140 |
氬氣 | 1.7840 | 甲烷 | 0.7167 |
氖氣 | 0.9000 | 乙烷 | 1.3567 |
氨氣 | 0.7710 | 丙烷 | 2.0050 |
氫氣 | 0.08988 | 丁烷 | 2.7030 |
一氧化碳 | 1.2504 | 天然氣 | 0.8280 |
二氧化碳 | 1.9770 | 煤制氣 | 0.8020 |
一氧化碳計量表故障的診斷與排除
1.通電后流量傳感 器無信號輸出 (1 ）原因分析
①管道內工藝介質沒有流動 。
②傳感器供電不正確 。
(2）故障排除
①通知工藝開閥門 ，通流量 。
②檢查接線是否正確 ，供電是否正常 。 2. 管道內無流量 ，但傳感 器有信號輸出 (1 ）原因分析
①接地不良 ，引人干擾 。
②管道震動較大 。
③傳感器增益過大 。
(2）故障排除
①檢查接地電阻 ，應不大于 100，否則處理接地 。
②對工藝管線進行減震處理 。
③調整增益電位器至合適的值 。
3.管道內有正常流量 ，但傳感 器輸出頻率為 50Hz (1 ）原因分析 渦街流量計附近有大功率的電機或比較強的電
場。
(2）故障排除
加強對信號線的屏蔽處理 ，并將原脈沖信號改為 標準電流信號 。
4. 小流量時輸出 信號不穩定 ，大流量時輸出信號 穩定
( 1） 原因分析
①管道內介質的流量低于流量計工作的下限流 量。
②傳感器增益過小 。
(2）故障排除
①對渦街流量計重新選型或將工藝管道縮徑 。
②調整增益電位器至合適的值 。 5.正常流量時傳感 器輸出信號不穩定 (I）原因分析
①用示波器檢查輸出信號是漏脈沖還是多脈沖 ， 前者說明增益過小 ，后者說明增益過大 。
②渦街流量計安裝不正確 ，流場產生震動 。
(2）故障排除
①調整增益電位器至合適的值 。
②按照流量計前后直管段的要求進行安裝 0 6.調節流量時流量與閥門的開度成反比 (I）原因分析
調節閥安裝在渦街流量計的前面 ，在小流量時產 生射流 。
(2）故障排除
進行改造 ，將調節閥安裝在揭街流量計的后面 。
7.管道內有流量 ，而傳感器無輸出
(1 ）原因分析
CDt妾線端子與傳感器的放大板間接線有虛連或斷線 。
②放大器損壞 。
(2 ）故障排除
①重新連接接線端子與傳感器的放大板間接線 。
②更換放大器 。