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上海壹僑國際貿易有限公司
主營產品： FILA，DEBOLD，ESTA，baumer，bernstein，bucher，PILZ，camozzi，schmalz |
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| 參考價 | 面議 |
更新時間：2025-02-07 16:19:47瀏覽次數：384
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| 產地類別 | 進口 | 應用領域 | 生物產業,地礦,交通 |
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HAMMA廢水曝氣機 FBCEX PA M12 MA 5M
HAMMA廢水曝氣機 FBCEX PA M12 MA 5M
旋風分離器的分離效果：在設計壓力和氣量條件下，均可除去≥10μm的固體顆粒。在工況點，分離效率為99%，在工況點±15%范圍內，分離效率為97%。
正常工作條件下，單臺旋風分離器在工況點壓降不大于0.05MPa。
旋風分離器的設計使用壽命不少于20年。
編輯
旋風分離器采用立式圓筒結構，內部沿軸向分為集液區、旋風分離區、凈化室區等。內裝旋風子構件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設計分三種形式：
a) 上部進氣
b) 中部進氣
c) 下部進氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進氣方案，因為下部進氣可以利用設備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預分離以減輕旋風部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻，但設備直徑和設備高度都將增大，投資較高；而中部進氣可以降低設備高度和降低造價。
旋風分離器采用整體立式結構，體積小，重量輕。旋風管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內部檢查，每個工作室單獨設置1個人孔或手孔。旋風分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結構。 [1]
編輯
整體結構的改變
在旋風除塵器內部的旋轉氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風除塵設備內部空間劃分為兩個環形區域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內外兩個外環形區域內都得到了分離，事實上，這種旋風分離器相當于將兩個旋風子合到了一起。從理論上講，這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風除塵器試驗結果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風除塵器的進行了比較有：改進后的旋風除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應優化綜合指標得出改進旋風除塵器性能優于傳統的旋風除塵器。這種改動后的旋風除塵器較原有傳統旋風除塵器結構稍為復雜。
在原有旋風除塵器結構上增加附加件
實際應用中的系統都比較龐大，采用新的旋風除塵器替代原有旋風除塵器，勢必導致工程量和成本比較大。基于這一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風除塵器結構，而通過增加附加部件為提高旋風性能。
由于旋風除塵器對微細顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風除塵器的運行過程中，絕大部分微細粉塵穿透了分離區域，導致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設置在旋風除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結果得知，在特定結構尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(在所給參數范圍內)；對于直徑較大的旋風除塵器，尤其在原旋風除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內擋板可提高分離效率。
局部結構改進
許多研究者通過旋風除塵器內部氣流流動研究認為：旋風除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
旋風分離器的分離效果：在設計壓力和氣量條件下，均可除去≥10μm的固體顆粒。在工況點，分離效率為99%，在工況點±15%范圍內，分離效率為97%。
正常工作條件下，單臺旋風分離器在工況點壓降不大于0.05MPa。
旋風分離器的設計使用壽命不少于20年。
編輯
旋風分離器采用立式圓筒結構，內部沿軸向分為集液區、旋風分離區、凈化室區等。內裝旋風子構件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設計分三種形式：
a) 上部進氣
b) 中部進氣
c) 下部進氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進氣方案，因為下部進氣可以利用設備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預分離以減輕旋風部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻，但設備直徑和設備高度都將增大，投資較高；而中部進氣可以降低設備高度和降低造價。
旋風分離器采用整體立式結構，體積小，重量輕。旋風管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內部檢查，每個工作室單獨設置1個人孔或手孔。旋風分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結構。 [1]
編輯
整體結構的改變
在旋風除塵器內部的旋轉氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風除塵設備內部空間劃分為兩個環形區域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內外兩個外環形區域內都得到了分離，事實上，這種旋風分離器相當于將兩個旋風子合到了一起。從理論上講，這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風除塵器試驗結果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風除塵器的進行了比較有：改進后的旋風除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應優化綜合指標得出改進旋風除塵器性能優于傳統的旋風除塵器。這種改動后的旋風除塵器較原有傳統旋風除塵器結構稍為復雜。
在原有旋風除塵器結構上增加附加件
實際應用中的系統都比較龐大，采用新的旋風除塵器替代原有旋風除塵器，勢必導致工程量和成本比較大。基于這一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風除塵器結構，而通過增加附加部件為提高旋風性能。
由于旋風除塵器對微細顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風除塵器的運行過程中，絕大部分微細粉塵穿透了分離區域，導致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設置在旋風除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結果得知，在特定結構尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(在所給參數范圍內)；對于直徑較大的旋風除塵器，尤其在原旋風除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內擋板可提高分離效率。
局部結構改進
許多研究者通過旋風除塵器內部氣流流動研究認為：旋風除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
旋風分離器的分離效果：在設計壓力和氣量條件下，均可除去≥10μm的固體顆粒。在工況點，分離效率為99%，在工況點±15%范圍內，分離效率為97%。
正常工作條件下，單臺旋風分離器在工況點壓降不大于0.05MPa。
旋風分離器的設計使用壽命不少于20年。
編輯
旋風分離器采用立式圓筒結構，內部沿軸向分為集液區、旋風分離區、凈化室區等。內裝旋風子構件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設計分三種形式：
a) 上部進氣
b) 中部進氣
c) 下部進氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進氣方案，因為下部進氣可以利用設備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預分離以減輕旋風部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻，但設備直徑和設備高度都將增大，投資較高；而中部進氣可以降低設備高度和降低造價。
旋風分離器采用整體立式結構，體積小，重量輕。旋風管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內部檢查，每個工作室單獨設置1個人孔或手孔。旋風分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結構。 [1]
編輯
整體結構的改變
在旋風除塵器內部的旋轉氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風除塵設備內部空間劃分為兩個環形區域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內外兩個外環形區域內都得到了分離，事實上，這種旋風分離器相當于將兩個旋風子合到了一起。從理論上講，這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風除塵器試驗結果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風除塵器的進行了比較有：改進后的旋風除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應優化綜合指標得出改進旋風除塵器性能優于傳統的旋風除塵器。這種改動后的旋風除塵器較原有傳統旋風除塵器結構稍為復雜。
在原有旋風除塵器結構上增加附加件
實際應用中的系統都比較龐大，采用新的旋風除塵器替代原有旋風除塵器，勢必導致工程量和成本比較大。基于這一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風除塵器結構，而通過增加附加部件為提高旋風性能。
由于旋風除塵器對微細顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風除塵器的運行過程中，絕大部分微細粉塵穿透了分離區域，導致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設置在旋風除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結果得知，在特定結構尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(在所給參數范圍內)；對于直徑較大的旋風除塵器，尤其在原旋風除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內擋板可提高分離效率。
局部結構改進
許多研究者通過旋風除塵器內部氣流流動研究認為：旋風除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
旋風分離器的分離效果：在設計壓力和氣量條件下，均可除去≥10μm的固體顆粒。在工況點，分離效率為99%，在工況點±15%范圍內，分離效率為97%。
正常工作條件下，單臺旋風分離器在工況點壓降不大于0.05MPa。
旋風分離器的設計使用壽命不少于20年。
編輯
旋風分離器采用立式圓筒結構，內部沿軸向分為集液區、旋風分離區、凈化室區等。內裝旋風子構件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。
設備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。
通常，氣體入口設計分三種形式：
a) 上部進氣
b) 中部進氣
c) 下部進氣
對于濕氣來說，我們常采用下部進氣方案，因為下部進氣可以利用設備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預分離以減輕旋風部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻，但設備直徑和設備高度都將增大，投資較高；而中部進氣可以降低設備高度和降低造價。
旋風分離器采用整體立式結構，體積小，重量輕。旋風管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內部檢查，每個工作室單獨設置1個人孔或手孔。旋風分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結構。 [1]
編輯
整體結構的改變
在旋風除塵器內部的旋轉氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風除塵器除塵效率。
Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風除塵設備內部空間劃分為兩個環形區域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內外兩個外環形區域內都得到了分離，事實上，這種旋風分離器相當于將兩個旋風子合到了一起。從理論上講，這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風除塵器試驗結果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風除塵器的進行了比較有：改進后的旋風除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應優化綜合指標得出改進旋風除塵器性能優于傳統的旋風除塵器。這種改動后的旋風除塵器較原有傳統旋風除塵器結構稍為復雜。
在原有旋風除塵器結構上增加附加件
實際應用中的系統都比較龐大，采用新的旋風除塵器替代原有旋風除塵器，勢必導致工程量和成本比較大。基于這一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風除塵器結構，而通過增加附加部件為提高旋風性能。
由于旋風除塵器對微細顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風除塵器的運行過程中，絕大部分微細粉塵穿透了分離區域，導致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設置在旋風除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。
POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。
研究結果得知，在特定結構尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(在所給參數范圍內)；對于直徑較大的旋風除塵器，尤其在原旋風除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內擋板可提高分離效率。
局部結構改進
許多研究者通過旋風除塵器內部氣流流動研究認為：旋風除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。
1076420000 KDSW M63 BN L SC 1 G63S
1076430000 KDSW M63 BN L SC 2 G63S
1076440000 KDSW M63 BN L SC 1 G63
1076450000 KDSW M63 BN L SC 2 G63
1076460000 KDSW M75 BN L SC 1 G75S
1076470000 KDSW M75 BN L SC 2 G75S
1076480000 KDSW M75 BN L SC 1 G75
1076490000 KDSW M75 BN L SC 2 G75
1076510000 FP Box 10P SNT 4XVG
1076520100 FBCEX PA M12 FMA 1M
1076520200 FBCEX PA M12 FMA 2M
1076520500 FBCEX PA M12 FMA 5M
1076521000 FBCEX PA M12 FMA 10M
1076530100 FBC PA M12 FMA 1M
1076530200 FBC PA M12 FMA 2M
1076530500 FBC PA M12 FMA 5M
1076531000 FBC PA M12 FMA 10M
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1076540010 FBC PA M12 MA 0.1M
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1076580010 FBCEX PA M12 MA 0.1M
1076580100 FBCEX PA M12 MA 1M
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1076580500 FBCEX PA M12 MA 5M
1076581000 FBCEX PA M12 MA 10M
