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上海壹僑國際貿易有限公司
主營產品： FILA，DEBOLD，ESTA，baumer，bernstein，bucher，PILZ，camozzi，schmalz |
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| 參考價 | 面議 |
更新時間：2025-01-31 12:12:03瀏覽次數：1116
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| 產地類別 | 進口 |
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德國泛音FEIN手電鉆 ASM14-2
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o 充電起子
o 手電鉆
o 磁力鉆
o 磁鉆架
o 攻絲機
o 角鉆
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o 螺絲緊固
o 充電起子
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離心風機突然發生強烈振動，并且已經超過跳閘值；
機體內部有碰刮或者是不正常的摩擦聲音；
任何一軸承或密封處出現冒煙的現象，或者某一軸承溫度急劇上升到報警值；
油壓低于報警值并且無法恢復到正常時；
油箱液位低，已有吸空現象；
軸位移值出現明顯的持續增長，達到報警值時； [4]
正常停機
逐步打開放空閥，同時逐步關閉排氣閥；
逐步關小進氣節流門到20~25度；
按動停車按鈕，并注意停機過程中有無異常現象；
機組停止后5~10min后，或者軸承溫度降低到45攝氏度以下時可以停止供油。對于具有浮環密封的機組，密封油泵必須繼續供油，直到機體溫度低于80攝氏度為止；
機組停機后，在2~4小時期盤動轉子180度 [4]
節能改造編輯
在我國各行各業的各類機械與電氣設備中與風機配套的電機約占全國電機裝機量的60%，耗用電能約占全國發電總量的三分之一。特別值得一提的是，大多數風機在使用過程中都存在大馬拉小車的現象，加之因生產、工藝等方面的變化，需要經常調節氣體的流量、壓力、溫度等；許多單位仍然采用落后的調節擋風板或閥門開啟度的方式來調節氣體的流量、壓力、溫度等。這實際上是通過人為增加阻力的方式，并以浪費電能和金錢為代價來滿足工藝和工況對氣體流量調節的要求。這種落后的調節方式，不僅浪費了寶貴的能源，而且調節精度差，很難滿足現代化工業生產及服務等方面的要求，負面效應十分嚴重 [7] 。
隨著近十幾年變頻技術的不斷完善、發展。變頻調速性能日趨*，已被廣泛應用于不同領域的交流調速。為企業帶來了可觀的經濟效益，推動了工業生產的自動化進程。
風機運行曲線
由圖可以說明其節電原理：
圖中，
風機運行曲線
風機運行曲線
曲線（1）為風機在恒定轉速n1下的風壓一風量（H-Q）特性，曲線（2） 為管網風阻特性（風門全開）。曲線（4） 為變頻運行特性（風門全開）
假設風機工作在A點效率最，此時風壓為H2，風量為Q1，軸功率N1與Q1、H2的乘積成正比，在圖中可用面積AH2OQ1表示。如果生產工藝要求，風量需要從Q1減至Q2，這時用調節風門的方法相當于增加管網阻力，使管網阻力特性變到曲線（3），系統由原來的工況點A變到新的工況點B運行。從圖中看出，風壓反而增加，軸功率與面積BH1OQ2成正比。顯然，軸功率下降不大。如果采用變頻器調速控制方式，風機轉速由n1降到 n2，根據風機參數的比例定律，畫出在轉速n2風量（Q-H）特性，如曲線（4）所示。可見在滿足同樣風量Q2的情況下，風壓H3大幅度降低，功率N3隨著顯著減少，用面積CH3OQ2表示。節省的功率△N=（H1-H3）×Q2，用面積BH1H3C表示。顯然，節能的經濟效果是十分明顯的
離心風機突然發生強烈振動，并且已經超過跳閘值；
機體內部有碰刮或者是不正常的摩擦聲音；
任何一軸承或密封處出現冒煙的現象，或者某一軸承溫度急劇上升到報警值；
油壓低于報警值并且無法恢復到正常時；
油箱液位低，已有吸空現象；
軸位移值出現明顯的持續增長，達到報警值時； [4]
正常停機
逐步打開放空閥，同時逐步關閉排氣閥；
逐步關小進氣節流門到20~25度；
按動停車按鈕，并注意停機過程中有無異常現象；
機組停止后5~10min后，或者軸承溫度降低到45攝氏度以下時可以停止供油。對于具有浮環密封的機組，密封油泵必須繼續供油，直到機體溫度低于80攝氏度為止；
機組停機后，在2~4小時期盤動轉子180度 [4]
節能改造編輯
在我國各行各業的各類機械與電氣設備中與風機配套的電機約占全國電機裝機量的60%，耗用電能約占全國發電總量的三分之一。特別值得一提的是，大多數風機在使用過程中都存在大馬拉小車的現象，加之因生產、工藝等方面的變化，需要經常調節氣體的流量、壓力、溫度等；許多單位仍然采用落后的調節擋風板或閥門開啟度的方式來調節氣體的流量、壓力、溫度等。這實際上是通過人為增加阻力的方式，并以浪費電能和金錢為代價來滿足工藝和工況對氣體流量調節的要求。這種落后的調節方式，不僅浪費了寶貴的能源，而且調節精度差，很難滿足現代化工業生產及服務等方面的要求，負面效應十分嚴重 [7] 。
隨著近十幾年變頻技術的不斷完善、發展。變頻調速性能日趨*，已被廣泛應用于不同領域的交流調速。為企業帶來了可觀的經濟效益，推動了工業生產的自動化進程。
風機運行曲線
由圖可以說明其節電原理：
圖中，
風機運行曲線
風機運行曲線
曲線（1）為風機在恒定轉速n1下的風壓一風量（H-Q）特性，曲線（2） 為管網風阻特性（風門全開）。曲線（4） 為變頻運行特性（風門全開）
假設風機工作在A點效率最，此時風壓為H2，風量為Q1，軸功率N1與Q1、H2的乘積成正比，在圖中可用面積AH2OQ1表示。如果生產工藝要求，風量需要從Q1減至Q2，這時用調節風門的方法相當于增加管網阻力，使管網阻力特性變到曲線（3），系統由原來的工況點A變到新的工況點B運行。從圖中看出，風壓反而增加，軸功率與面積BH1OQ2成正比。顯然，軸功率下降不大。如果采用變頻器調速控制方式，風機轉速由n1降到 n2，根據風機參數的比例定律，畫出在轉速n2風量（Q-H）特性，如曲線（4）所示。可見在滿足同樣風量Q2的情況下，風壓H3大幅度降低，功率N3隨著顯著減少，用面積CH3OQ2表示。節省的功率△N=（H1-H3）×Q2，用面積BH1H3C表示。顯然，節能的經濟效果是十分明顯的
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德國泛音Fein ASM14-2子晞快速報價
| Festo | PRS-1/4-2 | |
| Rockwell | 45MLA-FT1000P37 | |
| Pilz | 840650 | S1MO 230VAC 2c/o |
| Hengstler | 0534014 | RI76TD/10000AD.4A40RF |
| ABB | 1SDA072285R0001 | E2.2S 1000 Ekip Touch LSI 3p WMP |
| Eaton-Moeller | 106823 | LS-S02-24DFT-ZBZ/X |
| Turck | WAK4-4/P00 Nr:8016824 | 電纜 |
| Honsberg | HD1K-015GM020 | 流量計 |
| Phoenix | 1701549 | MSTBT 2,5/ 4-ST BK BD:4-1SO |
| Murrelektronik GmbH | 7000-41181-0000000 | 接插件 |
| Phoenix | MSTB 2,5/ 2-ST BD:+,- | |
| Phoenix | ST 4-PCBV/ 6-G-6,2 | |
| renishaw | RE36VA0609B40F2B00 （4m Cable） | 編碼器 |
| Eaton-Moeller | 11608 | T0-2-8021/E |
| Hengstler | 0550120 | RI58-O/ 2500AS.41RC |
| Murr | 7000-88301-0100200 | PVC 3x0.25 ge UL/CSA 2m |
| SITEC GmbH | 719.0006-2-LD | 閥門 |
| Rockwell | 284D-FVD1P4Z-10-CR-DB1-EMI | |
| Rockwell | 800T-H33A2 | |
| Festo | HMSV-56 | |
| SICK | DFS60E-S1AC01024 | |
| Phoenix | 1407779 | SAC-4P- 3,0-PUR/FR-3L SCO |
| Steute | Ex 95 4K UE | 95264301 |
| BINKS | 165087 | |
| Phoenix | MCD 1,5/ 8-G1-3,81 AU BS89140Q | |
| Rockwell | 56RF-TG-50-2KBMOM | |
| Datalogic | 95B000090 | SM-PR-2-B00-NN |
| zimmer | M20x1,5M | |
| Panasonic | 31101 | FD-H20-M3T |
| Rockwell | 43PR-CBS53ZM | |
| Festo | EAMF-A-44A/B-40G | |
| muegge | MB2658A-110EA | 磁控管 |
| Phoenix | SL-1CKS030 | |
| WAGO | 2002-171 | |
| Beckhoff | C9900-E209 | |
| Bansbach | K0A1KX2-035-204-002 500N | |
| Phoenix | SPT 1,5/ 1-H-3,5 GY7038 SWO | |
| Hydro-Mec | M854 FC 360 C ALC71-4 B14 | 電機3 |
| Phoenix | SAC-4P- 1,5-800/M12FR-3L | |
| Murr | 7000-88001-6100140 | PVC 3x0.25 sw UL/CSA 1,4m |
| Rockwell | 150-SDBK | |
| Phoenix | 1730016 | MC 1,5/ 4-ST-3,5 BD:V2-G2Q |
| Phoenix | 1602055 | RC-17S1N12W200 |
| Phoenix | 1441037 | SACC-M 8MS-4QO-0,5-M |
| Phoenix | 710138 | DFK-MSTB 2,5/13-GF |
| Eaton-Moeller | 149975 | IZMX40B4-P12W |
| Phoenix | 1882816 | MSTB 2,5/ 2-STF-5,08 ABGY |
| Panasonic | 31100 | USN300 |
| Phoenix | 2200562 | ME MAX 22,5 SF-GR G 2-2 KMGY |
| balluff | BCC M313-M423-3E-300-PX43T2-050 | |
| balluff | BTL5-S174-M0432-K-SA408-SR32 | |
| Panasonic | 31101 | FDF41 |
| Rockwell | 440T-MKEXE20ADBDBDBDBDBDBDBD | |
| tuenkers | 202805 | 壓力傳感器 |
| SEEGER | A10 Din471 | 卡簧 |
| Balluff | BNS001M | BNS 813-FD-60-185 |
| Panasonic | 31110 | GX-MK18B-Z |
| Panasonic | 31036 | MFC5E42Z11 |
| Euchner | 088036 | NZ1VZ-2131E3VSE07-M |
| Festo | 540248 | MKRP-6 |
| Festo | EAMH-50-8-C13.6-P | |
| Turck | FXDP-IOM88-0001 Nr:6825404 | 總線模塊 |
| IPF | VK50RF84 | |
| Euchner | 070866 | KCB2B2B2B2B0000DWZ |
| SICK | HTF18-P3A2BB | |
| MD | FME6/AP-3F | |
| SICK | M40E-034500RT0 | |
| ABB | 1SDA058975R0001 | E3S/MS25003pFHRnew |
| Phoenix | MSTBA 2,5/16-G-5,08 BD:B11 | |
| Eaton-Moeller | 279016 | FAZ-K32/3N |
| Phoenix | 1007604 | SBS 2,5/7,5 |
| Rockwell | 2090-KPBM4-12AA | |
| Rockwell | MPL-B1530F-V-X218 | |
| Murr | 7999-12221-8620200 | PUR-OB 4x0,75 grau UL, CSA 2m |
| balluff | BCC A314-A324-30-304-EX44W6-020 | |
| ABB | 1SDA057749R0001 | E3V-A 1600 PR123/P-LSIG In=1600A 3p W MP |
| GUTEKUNST | D-165E | 彈簧 |
| Finder | 415290240010 | 41.52.9.024.0010 |
| ABB | 1SDA055983R0001 | E2S1250PR123/P-LSIGIn=1250A4pWMP |
| SICK | HALTER,WAND F. PLANAR ANTENNE | |
| SCHNEIDER | XE2NP2151 | 感應傳感器 |
| WAGO | 771-9973/206-404 | |
| balluff | BNS 819-D04-D12-62-10 | |
| Rockwell | VPL-B0632F-PJ14AA | |
| Staubli | SPT10.1103/L./CG | 管接頭 |
| balluff | BCC A314-A314-30-346-VX44W6-010 | |
| Phoenix | 1014327 | PMM (EX40)R CUS |
| Eaton-Moeller | 283151 | MSC-D-25-M25(230V50HZ) |
| Rockwell | 100-C16KF11 |
PEPPERL+FUCHS 接近開關 U-O-10V/20mA
PEPPERL+FUCHS 接近開關 U-O-10V/20mA
FUCHS 備件 TKFSF21A Sn:3367/030
PEPPERL+FUCHS 超聲開關 UB300-18GM40-E5-V1
PEPPERL+FUCHS 間隙傳感器 IA 40-FP-13 P1
PEPPERL+FUCHS 編碼器 RH158NOBAK1R61N-01024
PEPPERL+FUCHS 編碼器 UC4000-30GM-IUR2-V15 編碼器
FUCHS 過濾網 MXFTEU5
RENISHAW 位移傳感器 LP2DD
RENISHAW 備件 MBA7SPS16BC42C00
RENISHAW 備件 MRA7D049AB025ED0
RENISHAW 讀數頭 MBA7DDH16MC42C00
RENISHAW 磁環 MRA7D049AA025B00
RENISHAW 線 ACC009
RENISHAW 光柵尺 RESA30USA200B
RENISHAW 光柵尺探頭 SA29DBA200B30S帶放大器線纜
RENISHAW 尋邊器 JCP1M PROBE AND SHANK
RENISHAW 備件 A-1371-0275-RBE
RENISHAW 傳感器主體 A-1371-0284
RENISHAW 備件 RGH22A15L00A
RENISHAW 加長桿 M5*40*D11 A-5555-0647
RENISHAW 加長桿 M5*60*D11 A-5555-0649
RENISHAW 加長桿 M2*30*D3 M-5000-4162
RENISHAW 半球形測針 M2*D1.5*L15 A-5003-1219
離心風機突然發生強烈振動，并且已經超過跳閘值；
機體內部有碰刮或者是不正常的摩擦聲音；
任何一軸承或密封處出現冒煙的現象，或者某一軸承溫度急劇上升到報警值；
油壓低于報警值并且無法恢復到正常時；
油箱液位低，已有吸空現象；
軸位移值出現明顯的持續增長，達到報警值時； [4]
正常停機
逐步打開放空閥，同時逐步關閉排氣閥；
逐步關小進氣節流門到20~25度；
按動停車按鈕，并注意停機過程中有無異常現象；
機組停止后5~10min后，或者軸承溫度降低到45攝氏度以下時可以停止供油。對于具有浮環密封的機組，密封油泵必須繼續供油，直到機體溫度低于80攝氏度為止；
機組停機后，在2~4小時期盤動轉子180度 [4]
節能改造編輯
在我國各行各業的各類機械與電氣設備中與風機配套的電機約占全國電機裝機量的60%，耗用電能約占全國發電總量的三分之一。特別值得一提的是，大多數風機在使用過程中都存在大馬拉小車的現象，加之因生產、工藝等方面的變化，需要經常調節氣體的流量、壓力、溫度等；許多單位仍然采用落后的調節擋風板或閥門開啟度的方式來調節氣體的流量、壓力、溫度等。這實際上是通過人為增加阻力的方式，并以浪費電能和金錢為代價來滿足工藝和工況對氣體流量調節的要求。這種落后的調節方式，不僅浪費了寶貴的能源，而且調節精度差，很難滿足現代化工業生產及服務等方面的要求，負面效應十分嚴重 [7] 。
隨著近十幾年變頻技術的不斷完善、發展。變頻調速性能日趨*，已被廣泛應用于不同領域的交流調速。為企業帶來了可觀的經濟效益，推動了工業生產的自動化進程。
風機運行曲線
由圖可以說明其節電原理：
圖中，
風機運行曲線
風機運行曲線
曲線（1）為風機在恒定轉速n1下的風壓一風量（H-Q）特性，曲線（2） 為管網風阻特性（風門全開）。曲線（4） 為變頻運行特性（風門全開）
假設風機工作在A點效率最，此時風壓為H2，風量為Q1，軸功率N1與Q1、H2的乘積成正比，在圖中可用面積AH2OQ1表示。如果生產工藝要求，風量需要從Q1減至Q2，這時用調節風門的方法相當于增加管網阻力，使管網阻力特性變到曲線（3），系統由原來的工況點A變到新的工況點B運行。從圖中看出，風壓反而增加，軸功率與面積BH1OQ2成正比。顯然，軸功率下降不大。如果采用變頻器調速控制方式，風機轉速由n1降到 n2，根據風機參數的比例定律，畫出在轉速n2風量（Q-H）特性，如曲線（4）所示。可見在滿足同樣風量Q2的情況下，風壓H3大幅度降低，功率N3隨著顯著減少，用面積CH3OQ2表示。節省的功率△N=（H1-H3）×Q2，用面積BH1H3C表示。顯然，節能的經濟效果是十分明顯的
